图 " "%&空气射流式畸变发生器和畸变网格产生的发动机进口流场等压线图
这种装置具有很高的灵活性并扩大了所能获得的流场范围。
（’）动态压力畸变模拟设备
紊流发生器是一种动态压力畸变设备。它是一种带堵塞锥的收敛—扩散式进气扩压
器，靠调节堵塞锥轴向位置的方法来改变结尾正激波和附面层的干扰，从而产生相应的紊
流流场。紊流发生器简图如图 " "（(）所示。
另一种是转—静盘式畸变发生器。它是由开有一系列孔的一个转盘和一个偏盘组成的。当转盘上的孔出现随时间变化的对准或错开，从而形成压力脉动，产生紊流流场如图（)）所示。
图 " "&紊流发生器和转静盘式畸变发生器
*+总温畸变试验和试验设备总温畸变试验用于确定发动机在稳态工况和过渡工况工作时热扰动的极限允许值；评
定发动机的压气机对热扰动的敏感度；评定短时增稳系统和消喘复原系统的可靠性和效 •,-,•
能。
（）试验布局
图 " %示出发动机装在有温度畸变发生器的地面试验台上简图。温度畸变发生器主要包括发生器喷嘴（装在 &形火焰稳定器的 &形槽内）、气态氢燃烧器、测量装置、分配管路和快动阀组成。改变分配管路的氢气压力来调节热扰动值。发生器的这种结构能再现进口气流的定常和随时间变化的温度不均匀度，并且加热区的周向幅度在 ’() * ’()的范围内变化，发生器的控制系统应保证下列特性：
图 " %+发动机在地面试验台上的热扰动与组合扰动试验的布局
热区的空气平均加热由 ,( * %((-；
"温升率 ( *%(((-./；
温度脉冲持续时间从 (0, *,0 (/（模拟器一次接通和周期接通）到 %(/（缓慢增加供到模拟器的氢气量）。（,）总温畸变试验总温畸变试验中，可在规定的稳态，过渡工况下，逐步增加热区的加热直到发动机失去稳定性，确定热扰动的极限允许值。 在发动机的各种稳态工况下，改变热扰动参数的组合，如热区的周向范围、温升率和扰动的持续时间，测定临界温升，试验时按下列顺序组合热扰动参数：
•根据温度畸变发生器的可能性确定热区的最大升温速度 21 345、热扰动持续时间 67 (0 8/的条件下，间断地增大热区周向范围，在 % 9
即 % 93:; * ’()的范围内加热；
•
根据试验结果，求出临界加热量最小角幅度 %<=9 ；
•在热区范围
% 97 % 9 ，6 7(08/条件下，间断减小升温速度，温升率由 1降到 21
<=27 213457(-. /；
•在 % 97 % 9 、1的条件下，增大热扰动持续时间；一般为 (08 *,0(/。
<=27 21345"发动机在过渡工况（加速和减速）下， 7 % 9 ，2 7 21 345和 6 7(08/的热扰动条件下，
% 9 <=1
确定极限允许加热值。
计算热扰动临界值的试验结果包括初次处理和二次处理：初次处理是求沿流道的测量参数真实值，并绘出发动机进口的瞬时温度场；二次处理的目的是求随时间变化的热扰动总参数 &（2）、% 9、21。根据热区周向范围、温升率和热扰动持续时间确定发动机面平均相对温升临界值 &2 与发动机工况的相互关系。
<=
•(’•
面平均相对温升 "为
%& ’ (
"
(
式中，%& ")"& ("" （）*———面积加权的面平均温度：
( ———发动机进口未扰动的气流温度；下脚标 "表示热扰动的压气机进口截面（如图 + ’, ’)-所示）； ———周向角度。
高温区范围 .是指高于面平均温度的区域。温度场的周向不均匀度("为 (" （ . ’ %&）/ %&温度畸变持续时间 0 "(1，(1为由温度畸变开始到温升函数达最大值的时间
（2），如图 + ’, ’)-所示。
图 + ’, ’)-3持续时间和温升率的定义
温升率 4为
4（(51%6）1%6 （(51%6—
(1式中，）1%6 —在高温区内测得温升与时间
函数关系中的最高温升。
相对温升率 4为
4%%7 )（ (51%6）1%6 )4
)
( ( (1 (
除了进行单独热扰动试验外，还可以进行温度和压力组合畸变下的进气道一发动机相容性试验，以确定热扰动和气动扰动的各种组合对发动机稳定性的影响。（,）试验设备及测量系统图 + ’, ’)8示出温度畸变发生器，它是由氢燃烧器、点火系统、氢气供给和分配系统、流量管、发动机进口空气温度测量转耙、氢气供给系统和氮气吹除系统组成的。
氢燃烧器距发动机进口 91，由 :形槽稳定器和喷氢杆组成。径向稳定器分为 8个区，每个 8(;扇形区构成一个完整的稳定栅。径向稳定器内安装喷氢杆。喷氢杆上喷孔按一定规律开孔。
"9个点火电嘴与稳定器相对应，置于喷氢气杆后。点火线圈工作电压 "<:，输出电压 ,(((:，工作时间不大于 ,(2。图 + ’, ’)<示出氢气供给及分配系统，它由高响应电磁阀，流量控制器，可变容积管 •)(8"•
图 " "%&发动机温度畸变试验装置组成。可变容积管有大、中和小 组容积，根据需要选择相应的容积管，容积管越小温升率越高。控制系统的氢气压力由 ’(减压阀控制、压力变化范围为 )** + ,***-’.。%个扇形区的同步性为 **/ *0。
图 " "1&温度畸变发生器的氢气供给及分配系统氢气由气瓶组构成，其压力为 ,***-’.。若被试发动机的空气流量为 ,*-2 3 0时，氢气压力为 ,***-’.，温升为 )**4，%个扇形区的氢气流量之和不大于 */ )-2 3 0。因此，可根据 •*%•
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