图谱曲线绘制和试验结果存储。
并行处理系统采用了集处理器、存储器、快速通信链路于一体的 "%&’("，极适合于具
有高速高性能的数据处理系统，其性能明显优于 )*+,-./-0多路单片机系统。采用全数
字化并行处理技术，加上 12位 34+/技术 /56芯片是进行发动机非稳态过程研究的最佳测
试系统。
二、发动机进口瞬态温度场测试系统
78试验装置本节以吞烟产生的瞬态温度场试验说明其测试系统。进口温度场畸变状态由上 97、9：位置变化及火药发生器所装的弹药量变化所决定。
-
由于固体火药燃烧的不稳定性，使发动机进口温度产生畸变，即产生非稳态温度场。每次
试验时的弹药量。
测温米字耙直接安装于发动机前方进气道内，耙臂沿周向均布，每支耙臂上按等环面
分布装有 2支测温电偶，共 ,-支。从发动机前视方向看，耙臂号及电偶标号沿顺时针方向
标注。
-8动态温度测试系统
动态测温系统采用镍铬—镍硅小惯性热电偶作为温度受感部，配备高频响、高精度的测试仪表。采用美国 53:+);<高速数据采集系统，将米字耙上测温电偶感受的温度信号（电压值）经过滤波、放大丛及 =>?转换，用微机控制采集并存储下来，同时用两台磁带机
记录模拟信号。
@*? A7型固定增益放大器具有 2.个通道，每个通道具有固定增益、固定带宽，精度为
满量程的 B .8 .7C。@*=?4= A 70D型模 >数转换器最高转换速率达 7*点 >%，仪器精度为
满量程的 B .8 7C。使用微机程序控制 =>?工作于遥控、顺序采集方式，对应于 ,-点热电
偶，每支电偶的采样频率即为 7..点 >%或 -..点 >%。
同时测量火药点火信号 +*)、发动机喘振信号 /E，单点瞬态温度 )7，以判断一次喘振
时进口温度瞬变场。
测温数据要进行大气温度和零点修正，因为参考端温度 ).即为试验时现场的大气温
度，应用中间温度定律并根据测温范围（,. F -0.G）内的线性方程转换成实际温度：
)H（）实 I)（）测 J ).
由于零点误差，可进一步进行测点平均以修正测量值。
在应用热电偶作动态温度测量时，当气流温度 )(变化时，热电偶测量端 )K也将随着变
化。由于热电偶本身具有热惯性，所以 )K变化不但在时间上会滞后于丁。的变化，在量值
上也将偏离 )L。只考虑气流对测量端的对流换热和测量端的储热时，温度数据可作如下修
正：
M)N
)L I)K J
M
式中，M)N > M ———)N随时间的变化，G>%；
—
—通过风洞实验确定的常数，等于 .8 .,%。
•7-70•
由于采样间隔选为 "或 %，可采用下面简单等式求得：
&’( *’（ )）+’（ ) +）
&) ()
则温度动态响应修正公式为 ’（)）修 *’（)）, ’（)）+’（) +）
()
-.瞬态温度场测试结果
由下列参数表示热扰动参数：
"最大平均温度温升 (’ （3）。它是打弹过程中采集到的所有测点（ *-4点）数
/012
据的算术平均值 (’ 中的最大平均温升值。
/0
(（）是指平均温度从开始进烟点到最高点的时间。
%热扰动温升率 ’，35，它表示为：
’*’ /0"）5 (
6/012 + ’
&热扰动畸变角 ’ 780，应用米字耙上每支耙的平均温升 (’ 周向分布图。
/09
(相对温升值 )’（:），按下列公式计算：
)’ *（’ * (’ < "":
/ 0 ,4;-）+ ’ /0 ’ < "": ’" , 4;-
*吞烟过程中单点电偶感受所测最大温升值 (’12。
当发生喘振时，以喘振信号器动作时刻作喘点时刻，计算出：
•
喘点时刻的平均温升值 (’12；
•喘点时刻的温升率
’ *（’ ）+ * +’ 5 +；
/0 +（ ’ 5
/0"/0
•
喘点时刻单点电偶测温的最大值 +’12；
•
喘点时刻的热扰动畸变角 ’ 780。
第三节 =发动机飞行试验自动化综合测试系统
一、飞行试验遥测地面站（>’’?@）
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本文链接地址：飞机检测与维修实用手册 4(55)
