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(2)非对称力必须作用在驾驶盘的一个正常握点上。
(3)当方向舵操作器件是安装在驾驶员前方的杆上的轮时，所施加载荷
必须与轮缘相切。
(4)D一驾驶盘直径（英寸）。
3. 17 双操纵系统
(a)双操纵系统必须按两个驾驶员反向操纵情况进行设计，此时所采用的每
个驾驶员作用力不小于下述载荷：
(1)按§3.14所得载荷的75%;或
(2)按§3.16(b)中规定的最小作用力。
(b)双操纵系统必须按两个驾驶员同向施加的作用力进行设计，此时所采用
的每个驾驶员作用力不小于按§3.14所得载荷的75%。
·18·
3. 18次操纵系统
次操纵器件，例如阀和阻尼操纵器件，必须按一个驾驶员很可能施于这些
操纵器件的最大作用力进行设计。
3.19 配平调整片
(a)配平调整片对操纵面设计情况的影响，只有在操纵面载荷受到驾驶员最
大作用力的限制时才必须计人。在这些情况下，认为配平调整片朝帮助驾驶员
的方向偏转。
(b)操纵面调整片必须按很可能发生的空速和调整片偏转的严重组合情况
进行设计。
3. 20操纵面补充情况
对带有与水平和垂直轴有明显夹角或有内表面支承的操纵面的飞艇，其操
纵面和支承结构必须按对单独系统规定的操纵面载荷的组合进行设计。
3. 21顺风载荷
(a)操纵面铰链和操纵系统必须按下述的顺风载荷下的操纵面载荷进行设
计：
(1)在缺乏更合理分析时，可动操纵面上的载荷分布必须从铰链处的零
到后缘处的最大值呈线性分布进行计算。
(2)从操纵面支臂到载荷反作用位置（止动块、突风锁、驾驶员操纵器件）
的操纵系统，必须按相应于本条(3)款的铰链力矩H进行设计。
(3)由下列公式计算的操纵面铰链力矩，不必超过相应于§3.16(b)的最
大驾驶员作用力的载荷。
H—KCSq
式中：H为限制铰链力矩，磅·英尺；
C为铰链线后操纵面的平均弦长，英尺；
S为铰链绒后操纵面的面积，英尺z；
q-基于不小于15英尺／秒的设计速度下的动压（磅／平方英尺）；和
K-铰链力矩系数，1. 40。
(b)对锁定和非锁定操纵器件，必须在正负位置上当操纵面抵住止动块和在
·19·
中立位置下决定每一操纵面上产生的载荷。
3. 22 总则
地 面 载 荷
按本分部得到的限制地面载荷，认为是施加于飞艇结构的外力；在每一规
定的地面载荷情况中，外载荷必须以合理的或保守的方式与线惯性载荷和角惯
性载荷相平衡。
3. 23地面载荷假设
(a)必须按表3所示的重量和缓冲器伸长，表明对本分部地面载荷要求的符
合性。
(b)本分部所规定的着陆载荷情况下飞艇重心处所选的限制垂直惯性载荷
系数，不得小于用预期在使用中出现的最大下沉速度（但不得小于3英尺／秒）着
陆时，可能获得的载荷系数。可以对在吊舱和气囊间着陆能量的分配给以适当
的考虑。整个着陆撞击的动态升力不予计入。限制垂直惯性载荷系数n代表外
部施加的垂直力与飞艇重量之比。
(c)能量吸收试验(确定相应于所要求的限制下沉速度下的限制载荷系数
n)必须按§4.24(a)进行。
3. 24着陆情况
起落架和飞艇结构承受表3中所列的起飞和着陆情况产生的载荷。在决定
起落架和受影响的支承结构上的地面载荷时，采用下列规定：
(a)在研究着陆情况时，模拟为加速轮胎和机轮达到着陆速度所需要的力的
阻力分量必须与相应瞬时垂直地面反作用力适当组合，此时假设轮胎滑动摩擦
系数为0.8。触地速度必须适子飞艇以最大预期向前着陆速度下着陆，但不得小
于15节。在确定机轮起旋载荷时，可以使用联邦航空条例第23部附录D提出
的方法。
(b)如果使用旋转轴（没有锁、转向装置或减摆阻尼器），除上述要求外，假定
起落架相对飞艇纵轴转900，并受通过轴的合成地面载荷。
(c)辅助起落架（例如安装在尾鳍上的机轮）必须设计成能承受预期使用中
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产生的载荷。
表3起飞和着陆情况
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┃ ┃ ┃ ┃ 缓冲器 ┃ 起落架载荷∞， ┃
┃ 情 况 ┃姿态 ┃重量 ┃ ┃ ┃
┃ ┃ ┃ ┃ ┣━━━━━┳━━━━━━┳━━━━━━━┫
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飞艇适航标准(19)
