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JAR 22．36l 发动机扭矩
(a)发动机架及其支承结构必须按下列组合效应进行设计：
(1)对应于起飞功率及螺旋桨转速的限制扭矩与JAR 22．333(b)飞
行情况A的限制载荷的75％同时作用；
(2)相应于最大连续功率及螺旋桨转速的限制扭矩与JAR 22．333
(b)飞行情况A的限制载荷同时作用。
(b)对于活塞式发动机，在J．AR 22．361(a)中所考虑的限制扭矩，是由平
均扭矩乘以下列系数而得到：
(1)对于有5个或5个以上的汽缸的发动机为1．33；
(2)对于有4个汽缸的发动机为2；
(3)对于有3个汽缸的发动机为3；
(4)对于有2个汽缸的发动机为4。
JAR 22．363发动机架的侧向载荷
(a)发动机架及其支承结构必须按作用于该发动机架上的侧向载荷来设
计。侧向限制载荷系数不小于飞行情况A的限制载荷系数的l／。3
1
(÷nI)。
o
(b)可假定本条(a)规定的侧向载荷与其它飞行情况无关。
JAR 22．371 陀螺载荷
对特技类动力滑翔机，发动机架及其支承结构必须按最大连续转速所产
生的陀螺载荷来设计。
～45一～
况：
JAR 22．375翼梢小翼
(a)当装有翼梢小翼时，滑翔机必须按下述情况设计：
(1)VA时由翼梢小翼的最大侧滑角产生的侧向载荷；
(2)在vB和V．D时，由垂直作用于翼梢小翼翼面的突风产生的载荷；
(3)翼梢小翼与机翼气动载荷的相互作用；
(4)作用在小翼上的人手力；和
(5)若翼梢小翼会如JAR 22．501规定的翼尖擦地着陆中触地，则由
此产生的载荷。
ZEM 22：375(口)(解释性资料)
对机翼，应当考虑翼梢小翼和机翼间的相互作用效应，因为存在下述各情
(1)机翼升力分布的改变；
(2)由于翼梢小翼上的气动载荷和质量载荷，在翼梢小翼附着点上
增加的弯曲和扭转力矩；
(3)惯性影响；和
(4)阻力对机翼扭转的影响。
(b)在缺乏更合理分析情况下，载荷必须如下计算：
(1)在VA时由侧滑引起翼梢小翼上升力：
Lw一1．25CI。Sw鲁Ⅵ
m … ’，
式中：
Ch。一小翼翼型最大升力系数
Sw一小翼面积
(2)在VB和VD时，由于侧向突风引起小翼上的升力：
I他=a。Sw譬VUj
式中：
一46—
U一由JAR 22．33(c)8规定的侧向突风速度值
a。一翼梢小翼升力曲线斜率 l／弧度
K一由JAR 22．443(b)定义的突风减缓系数
上面描述的载荷LⅣ．不必超过下值：
k。一1．25CLn。、Sw譬Ⅵ。。
(3)150牛顿的手作用力必须假设作用于小翼翼尖：
(i)平行于机翼展向轴的水平面内和向外方向；和
(ii)平行于机身纵轴的水平向前和向后方向，
此外，如果小翼平面不垂直于机翼平面，必须施加由JAR 22．591规定[}勺
安装载荷。
操纵面和操纵系统
JAR 22．395 操纵系统载荷
(a)包括止动块和其支承结构的每一个飞行操纵系统必须按对应于JAR
22．415至JAR 22．455规定情况至少为125％的可活动操纵面的计
算铰链力矩的载荷来设计。在计算铰链力矩时，必须采用可靠的气动
力数据必须计及调整片效应。操纵系统的任何一个部件中的载荷都
不得小于JAR 22．397(a)所规定的驾驶员作用力的60％作用后所产
生的载荷二
(b)假设用于设计的驾驶员作用力作用在与其在飞行中相同的相应操纵
握把或脚踏上，并在操纵系统到操纵面摇臂连接处被平衡。
鲁此处应为JAR 22．333(c)。——编者注
JAR 22．397 由限制驾驶力产生的载荷
(a)除JAR 22．395(a)外，直接操纵滑翔机纵轴、横轴及偏航的操纵系统
(主操皱系统)及影嫡飞行性能盼其它操羰系一统与吏承点都必须设计一
为能承受由下列的驾驶员作用所产生的直到止动器(系统包括的)的
限制载荷：
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┃ ┃驾驶员作用力 ┃ 力的作用方法 ┃
┃ 操纵器件 ┃ ┃ ┃
┃ ┃ (10牛吨) ┃ (假设为单杆操纵系统) ┃
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┃ 升降舵 ┃ 35 ┃推及拉驾驶杆的手柄 ┃
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本文链接地址：
初级类航空器适航标准—滑翔机与动力滑翔机(25)
